我們首先使用LFA方法,測得了ABTA干品在25℃下的熱擴散系數(shù)。在后續(xù)熱模擬中引用該值,忽略干品與濕品差異、以及熱擴散系數(shù)隨溫度的變化。
隨后使用DSC方法,測得了干品在5~45℃之間的比熱值,更高溫度下則使用外推數(shù)據(jù)。對于濕品,考慮室溫下含水量10%,烘干過程中平均含水量5%,高溫下水含量為0%,結(jié)合水的比熱,由質(zhì)量混合律估算了濕品在多個溫度點下的比熱值,用于熱模擬計算。具體數(shù)值詳見后文。
DSC在四個不同升溫速率(1, 2, 5, 10 K/min)下的分解測試結(jié)果如下:
反應(yīng)包含四個放熱峰,總放熱量約563.3 J/g。
與干品數(shù)據(jù)(見后)相比,濕品曲線上多出了100℃前后的放熱尖峰。經(jīng)一些補充測試的對比驗證,發(fā)現(xiàn)隨著樣品濕度的下降,該峰會逐漸變小,當(dāng)濕度 < 5% 時則趨于消失。猜想較多水分的存在,促成了某一不期望的反應(yīng),而該反應(yīng)最終造成濕品在直接烘干的工藝下,發(fā)生放熱失控乃至出現(xiàn)燒焦現(xiàn)象。
初看起來,該峰的溫度很高,即使在1K/min下,溫度也在90℃左右,比烘料溫度(40--50℃)高出不少,似乎在40...50℃溫度下不應(yīng)產(chǎn)生這一熱效應(yīng)?
但如果仔細觀察曲線規(guī)律,就會發(fā)現(xiàn)升溫速率越慢,該峰溫度越低。測試所用的升溫速率,最慢的是1K/min,這雖然在一般熱分析測試來說已經(jīng)算是“很慢"了,但如果升溫速率再下降到0.5K/min,甚至0.2K/min、0.1K/min… 反應(yīng)溫度又會下降到什么程度?從阿倫尼烏斯方程的指數(shù)形式可知,很多反應(yīng)并沒有一個明確的“起始溫度",只是溫度越低,速率越慢。那么可以想象該反應(yīng)在40…50℃范圍內(nèi)也在緩慢地發(fā)生,如果給予足夠長的時間,也可能進行到一定的程度。因此不能僅憑動態(tài)升溫條件下的DSC曲線所得反應(yīng)溫度較高,就武斷地得出在更低溫度下反應(yīng)不可能發(fā)生這樣的結(jié)論。
在這三條DSC曲線背后,實際上包含了反應(yīng)速率與溫度和轉(zhuǎn)化率關(guān)系的相關(guān)信息。現(xiàn)在我們對數(shù)據(jù)進行動力學(xué)建模,本質(zhì)上是將這些信息收集起來,抽象成描述 (轉(zhuǎn)化率~時間~溫度 關(guān)系)的數(shù)學(xué)方程。我們使用了如下的四步反應(yīng)模型:
即從表觀反應(yīng)物A出發(fā),經(jīng)過四階段的反應(yīng)步驟(對應(yīng)于DSC曲線上由低溫到高溫的四個放熱峰),最終生成產(chǎn)物E。Cn為自催化機理函數(shù),F(xiàn)n為級數(shù)反應(yīng)函數(shù),相關(guān)數(shù)學(xué)細節(jié)從略。使用該模型的擬合結(jié)果如下圖:
擬合相關(guān)系數(shù)97.4%。得到的動力學(xué)參數(shù)為:
以該動力學(xué)模型,對40、45、50℃下等溫24小時的反應(yīng)過程進行預(yù)測,結(jié)果如下:
看起來反應(yīng)似乎比較溫和,在40℃下等溫24小時,最終達到的轉(zhuǎn)化率為2.7%。即使在50℃下,24小時的最終轉(zhuǎn)化率也僅為7.5%。
但需要注意的是,動力學(xué)等溫預(yù)測,模擬的是溫度穩(wěn)定地控制在目標(biāo)溫度下的反應(yīng)情況,類似于DSC在理想情況下所能得到的等溫測試結(jié)果。對應(yīng)于工藝,相當(dāng)于物料在反應(yīng)過程中的反應(yīng)熱被充分移除,物料處于溫度穩(wěn)定狀態(tài),沒有任何的熱蓄積。而真實的情況可能是樣品一旦發(fā)生放熱反應(yīng),熱量得不到及時而有效的移除,蓄積在物料內(nèi)部,導(dǎo)致體系溫度上升,而溫度的上升會進一步加速反應(yīng),最終可能發(fā)生爆炸式的失控反應(yīng)。
動力學(xué)軟件中的絕熱預(yù)測,驗證了這一點,結(jié)果顯示對于40…50℃的烘料溫度,在24小時內(nèi)均會發(fā)生劇烈的兩階段熱失控過程,溫度越高,過程發(fā)生得越早,在絕熱的條件下,物料的最終溫度將達到將近600℃:
實際烘料過程的溫控情況介于理想移熱與絕熱之間,需要使用熱模擬軟件,得到更貼合實際的失控過程模擬。
未完待續(xù)
作者
徐梁
耐馳儀器公司應(yīng)用實驗室
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